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200t转炉终点控制对脱磷的影响: 探究西昌钢钒200t转炉终点成分和工况控制的最佳效果,本文对现场生产数据进行了深入的分析和计算.结果表明,当终点[C]含量控制在0.02％以内,渣量应该控制在60～80kg/t,终渣碱度控制在3～3.2,终渣FeO控制在...; 王正孙彦辉赵志超沈宏俊白雪峰; 关键词：转炉炼钢脱磷工艺磷分配比

300t双联复吹脱磷炉的物理模拟分析被引量：3: 2015年; 进行了300t脱磷转炉水模型实验，研究了8支底吹元件下不同底吹布置方式、底吹流量大小、顶吹参数、废钢加入比及不同废钢单重对熔池混合效果的影响。研究得出，当底吹元件集中对称布置在炉底0．42D圆周上，底吹供气强度达到2．94m^3／h，氧枪的枪位控制在58～88mm之间时，熔池的混匀效果较好。通过熔池废钢加入的研究得出，当废钢比增加到lo％时，熔池混匀时间值变化非常显著，不同单重废钢对熔池的混匀规律影响相似，在顶吹流量为30000m^3／h时，对于1．5t废钢单重，达到悬浮重量须满足底吹流量不小于4010m^3／h，研究结果可为实际操作工艺参数的优化提供参考依据。; 赵长亮汪成义孙彦辉王正沈宏俊; 关键词：物理模拟混匀时间

300t转炉底吹布置优化水模试验被引量：2: 2015年; 为了提高底吹布置的冶金效果,过多的底吹原件在炉役后期难以实现快速更换,希望优化目前数量过多的底吹布置数目。试验以相似模型实验理论为基础,对300 t复吹转炉,通过冷态实验,研究了底吹元件布置方式,底吹元件数量、底吹供气强度、氧枪枪位等对熔池混匀时间影响。结果表明,各因素对混匀时间影响各不相同。最短的混匀时间操作参数为:底吹布置8-B,顶吹流量为14.35 m^3/h(对应原型18007 m^3/h),氧枪枪位为128 mm(对应原型2400 mm),底吹流量为2.74 m^3/h(对应原型3673 m^3/h)。; 王正孙彦辉; 关键词：正交实验水模实验混匀时间

皮江法炼镁工艺中镁蒸气及杂质冷凝过程热力学分析被引量：4: 2021年; 在皮江法炼镁还原过程中,K、Na、Ca、Fe、Mn、Si、Ni、Al等金属杂质会以蒸气形式进入结晶器与镁蒸气共同冷凝,其冷凝行为对结晶器结构设计及结晶镁纯度具有显著影响。基于热力学计算以及理论推断对上述金属杂质的冷凝行为进行分析。结果表明:(1)在皮江法炼镁过程中,球团表面产生的镁蒸气分压为805~3211 Pa,结晶器内镁蒸气饱和蒸气压<2.4 Pa,镁蒸气通过扩散进入结晶器,并且直接由气态冷凝为固态;(2)结晶器内饱和蒸气压较小的金属杂质Ca、Fe、Mn、Si、Ni和Al在靠近挡火板的区域冷凝成固态;饱和蒸气压较大的金属杂质K和Na在靠近罐口的钾钠捕集器上冷凝成液态,Mg在上述两区域之间冷凝;(3)还原区与冷凝区之间的操作条件存在匹配关系,镁蒸气的产出速率及相应冷凝行为因系统压力变化而发生变化,皮江法炼镁实现Mg液态冷凝需保持结晶区温度高于650℃,且系统压力处于350~805 Pa。; 钟晶晶胡磊李荣斌张少军王正刘风琴; 关键词：皮江法镁热力学金属杂质

高温电煅炉耐火保温层热应力耦合数值模拟研究: 2022年; 采用热应力耦合数值模拟方法,对电煅炉耐火保温层的传热特性和热应力-应变情况进行了数值分析。数值模拟研究了炉膛内壁温度、耐火保温材料类型和厚度等因素对炉衬温度及应力-应变场分布的影响。结果表明:炉膛内壁温度越高,耐火保温层的高温区越大,应力和位移绝对值也越大;采用纳米微孔板沿x方向替代部分陶瓷纤维板,可使外壁面温度降低59.8℃,提高了保温效果,但却增加了耐火层和1600陶瓷纤维板层的应力和位移绝对值;不改变耐火保温层总厚度,耐火层厚度增加10 mm,x、y方向位移绝对值增大均可达0.12 mm,耐火层厚度减少10 mm,x、y方向位移绝对值减少均可达0.1 mm。; 王正李荣斌王焕雪钟晶晶刘风琴; 关键词：数值模拟热应力

大型富氧底吹铜熔炼炉气-锍-渣多相流模拟及澄清区优化研究被引量：8: 2021年; 铜富氧底吹熔炼作为先进的铜冶炼技术被广泛应用,针对国内单体最大铜底吹熔炼炉存在的熔炼效率低、渣含铜过高的问题,进行了底吹炉内气-锍-渣多相流场的三维数值模拟研究。以改善熔池搅拌、降低渣含铜为目标,对氧枪数量、熔池深度进行了优化。结果表明,改变靠近排渣端氧枪数量对延长澄清区长度、降低渣含铜具有显著的积极影响。关闭2支氧枪后,渣-锍澄清区相较于原工况延长了27.425%(0.925m),关闭4支氧枪后,渣-锍澄清区延长了50.165%(1.695m)。根据熔池搅拌区气含率和搅拌均匀性,得出熔池较优的深度范围为1.5~1.7m。; 穆亮照赵洪亮王正刘风琴; 关键词：铜渣含铜多相流

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王正