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ZM21镁合金挤压-轧制板材的各向异性研究被引量：1: 2010年; 研究了ZM21镁合金热挤压板坯及其经过不同累积变形量的横轧和纵轧后板材组织和力学性能的各向异性,力学性能检测包含与板坯挤压方向分别呈0°、45°、90°的方向。结果表明:与挤压态相比较,横轧和纵轧后轧制态合金的强度更高而塑性更低;随着轧制变形量的增加,强度增大,塑性下降。经过挤压-轧制后,原挤压板坯宽度方向抗拉强度最好,原挤压方向最差;伸长率以45°方向为最好,原挤压方向伸长率最差,仅横轧变形量为31.0%时例外,原挤压方向伸长率高达22%。轧后板材伸长率的各向差异受轧制方向的影响比强度更显著,总体上横轧有利于各向异性的控制,其中当横轧变形量为44.8%时,伸长率和抗拉强度的各向异性达到最优组合,各向异性指数IPA分别为7.58%和3.16%。; 彭建周绸王礼敬潘复生; 关键词：各向异性

AZ61镁合金挤压前预处理工艺研究被引量：1: 2010年; 对AZ61铸锭挤压前的两种均匀化预处理工艺进行对比研究:即390℃保温4h的均匀化退火工艺和390℃保温4h挤压墩粗。通过光学显微镜观察和室温拉伸试验,比较两种不同的预处理方式对AZ61合金组织和力学性能的影响。结果表明:390℃保温4h高温墩粗与390℃保温4h均匀退火相比,没有明显提高AZ61合金铸态组织枝晶偏析消除程度;两种不同预处理后的合金经挤压后,显微组织差异不大,均由细小等轴的再结晶晶粒和大量的破裂第二相组成。经390℃保温4h均匀退火后挤压的AZ61合金,室温抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为329MPa、244MPa和12.1%;经390℃保温4h墩粗后挤压的合金的室温拉伸抗拉强度、屈服强度和伸长率分别提高为340MPa、268MPa和14.5%。; 彭建佘欢陈先华潘复生; 关键词：AZ61镁合金均匀化退火枝晶偏析力学性能

钕添加及铸锭均匀化退火对ZK20镁合金组织与性能的影响被引量：3: 2010年; 利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和万能材料试验机,对ZK20和ZK20+0.5Nd镁合金不同温度均匀化退火后的组织以及挤压态合金的力学性能进行研究。退火温度分别为603、633、663、693K,保温时间均为10h。结果表明:均匀化退火使铸锭中的Mg-Zn和Mg-Nd-Zn合金相不断固溶到基体中,同时枝晶偏析大幅度降低;与未均匀化相比,ZK20+0.5Nd合金均匀化退火后挤压,挤压态塑性有较大幅度提高,而强度并没有降低;稀土Nd细化ZK20合金晶粒,使均匀化退火提高挤压态合金塑性的作用更加明显,增强均匀化退火效果。对于ZK20合金,663K,10h是最优的均匀化退火工艺;对于ZK20+0.5Nd合金,693K,10h是较合适的退火工艺。; 赵亚忠潘复生彭建; 关键词：镁合金均匀化退火钕力学性能

稀土Y对Mg-2.0Zn-0.3Zr镁合金铸态组织和力学性能的影响被引量：22: 2010年; 通过在Mg-2.0Zn-0.3Zr镁合金中添加不同含量的稀土元素Y,研究Y元素及其含量对合金组织和力学性能的影响及机制。结果表明:当Y含量从0.9%增加到1.9%(质量分数,下同)时,组织明显细化,晶间化合物呈连续细网状;当Y含量达到3.7%时,晶间化合物呈不连续的粗网状。当Y从1.9%增加到5.8%时,合金强度逐步提高。Y含量为0.9%时,Y的细化作用及适当的W-相含量对塑性有利,延伸率达到最大值24.8%;Y含量为3.7%时,W-相的数量因X-相的出现而减少,晶间化合物变为不连续网状分布,对塑性有利,合金综合力学性能最佳,抗拉强度为232MPa,屈服强度为124MPa,延伸率为23.5%。添加Y后的Mg-2.0Zn-0.3Zr合金流变应力和挤压变形抗力提高,但可通过420℃,12h热处理和热变形温度提至450℃,改善合金的热成型性并获得更高的综合力学性能。; 彭建吕滨江胡耀波潘复生; 关键词：镁合金稀土Y 力学性能

AZ系列镁合金热模拟挤压过程中挤压力的研究被引量：1: 2011年; 通过在Gleeble1500D热模拟试验机上对AZ10、AZ31、AZ61和AZ91镁合金进行模拟挤压,并对热模拟挤压成形过程中的挤压力进行测定,研究AZ系列镁合金热模拟挤压成形过程挤压力及其组织变化。研究结果表明,在AZ系列镁合金中,随着合金元素含量的增多,挤压力逐渐增大,并且同种镁合金在挤压前经均匀化退火处理后所需的挤压力比未经均匀化处理的合金所需挤压力大,动态再结晶是影响其挤压力大小的决定性因素。; 彭建周绸李权; 关键词：镁合金挤压力热模拟均匀化

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