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基于CFD模拟的滁州农宅改造设计研究: 2024年; 近年来,随着国家乡村振兴战略的不断推进,农民的居住环境得到了充分重视,农宅的绿色改造逐渐成为关注的焦点。以安徽省滁州市某农宅为例,在进行实地调研分析现状问题后,对其进行被动式太阳能设计改造,针对被动房的传热过程构建物理模型,采用CFD模拟技术,对农宅冬季与夏季室内热环境进行模拟。模拟结果满足预期设计目标,验证了设计改造的可行性。本研究解决了农宅现存问题,设计方案可为该片区农宅提升改造提供参考,并为相关研究提供一定的理论依据与技术支撑。; 张子裕胡振宇许碧康; 关键词：CFD 数值模拟热环境模拟

高压射流磨振荡反应腔CFD模拟及结构优化: 2024年; 目的:解决工业级高压射流磨(industry-scale microfluidizer,ISM)在实际应用中存在的进料要求高、处理量小、处理效果不佳问题。方法:结合CFD-PBM模拟和乳液制备试验对4种振荡反应腔进行选优,再通过尺寸优化获得最终腔型。结果:4种反应腔相比于原反应腔都拥有更大的孔径和流量;粒径细化效果为T字撞击型>T字—二次撞击型>十字撞击型>二分管型4种反应腔的分流管区均主要存在剪切作用力,撞击管区主要存在撞击作用力,射流管区主要存在剪切作用力和空穴作用力,以上3个区域均存在强湍流。对T字撞击型反应腔进行尺寸优化,得到最终的反应腔模型,其最小管径为0.7 mm,在120 MPa下流量可达878 L/h。优化所得腔型制备的乳液粒径为249 nm,与模拟粒径结果吻合良好。结论:T字撞击型反应腔更具粒径细化优势,撞击作用力是粒径细化的主要因素。; 梅立仁许克平艾凡荣戴涛涛陈军; 关键词：数值模拟

外界风影响瘦高型中庭自然排烟的CFD模拟研究: 2024年; 自然排烟是控制中庭火灾烟气的主要方法,其排烟效果受环境风压的影响,极易形成“烟囱效应”.利用CFD模拟方法,对影响中庭自然排烟的因素进行分析,研究结果表明:自然排烟条件下,当中庭自然排烟口位于迎风面且风速为5 m/s时,进入中庭内的冷空气量较大,产生的惯性力较强,能够使中庭的自然排烟效果失效,火灾产生的烟气蓄积在中庭底部不能排出;当中庭自然排烟口位于侧风向时,风在自然排烟口表面形成剪切流,对中庭起到了封闭作用,不利自然排烟的进行;两种典型风向条件,均不利于中庭自然排烟系统发挥作用,自然排烟系统的稳定性较弱.; 周靖轩张涛宋文华; 关键词：自然排烟 CFD模拟

基于CFD模拟的医院感染楼室内压力分布优化分析: 2024年; 以某医院感染楼为例,运用计算流体力学(CFD)模拟的手段,对其病房层的三区压力分布进行了模拟,验证了通风系统整体的合理性。在清洁区、半污染区、污染区交界的位置选取一定数量的取样点,读取压力值,分析压力梯度,对比分析“病房—缓冲室—医护走道”在2种不同建筑布局下的压力梯度情况,找出满足最佳使用效果的建筑布局;以污染区医护走道为例,通过模拟分析送风和排风2种通风方式的压力云图,阐述单个房间与其相邻房间在压力值上呈现出的关联性。; 苏毅; 关键词：CFD数值模拟压力梯度

基于CFD模拟不同流道结构对通风柜安全性能的影响: 2024年; 通风柜是实验室中最容易被误解和被滥用的装置,增大排风量和面风速保持0.5m/s与通风安全性能呈弱相关性,将CFD模拟的方法融入并研究现有标准通风柜流道对以后通风柜的设计合理化具有重要的意义。利用该方法,我们获得了一种可靠的通风柜流道结构。本研究将三种标准通风柜流道结构和一种自设新型的流道结构进行CFD分析,数值分析内容从流速迹线、截面流速云图、截面压力云图和截面空气龄云图四个指标综合对通风柜的保护性能进行评估,并得出以下结论:流道1号,3号涡流存在于前视窗面且空气龄为22.5s和20s,涡流圈数为3圈和2圈,有害气体逃逸率较高;流道2号涡流存在于腔内上中部,圈数3圈,空气龄为13s,流道4号涡流存在于上中两侧,远离视窗面,涡流圈数为1圈,最大空气龄为8.2s。安全保护性能排序为4号>2号>3号≥1号,最终,设计的新型流道结构4号呈现优越的通风性能和保护性能,得到了一种可靠的新型通风柜流道结构,旨在对通风柜流道结构设计合理化的提供参考。; 任冰冰郑大为; 关键词：通风柜 CFD数值模拟湍流

社区建筑规划对城市风环境影响的CFD模拟预估: 2024年; 城市化进程对城市形态气候和环境具有重要影响。为了评估社区建筑方案对所在城镇现状及未来城市通风的影响,某社区采用计算流体力学(CFD)数值模拟手段,分析不同建筑高度及建筑排布的设计方案对该镇区及社区下游小区的风速影响区及平均风速的影响。模拟软件采用Fluent,湍流模型采用k-ε两方程。结果表明,社区住宅按规划条件和现行技术管理规定要求建设,均能保障通风廊道通风能力,符合通风廊道协调管控区管控总体导向。镇区未出让用地,按照现行协调管控区空间形态管控要求执行,以降低新增建设对风环境的不利影响。; 刘志娟曾丽竹康一亭; 关键词：CFD

基于加压酸浸锰烟尘过程中固-液两相流体力学特性CFD模拟: 2024年; 将欧拉-欧拉(E-E)双流体模型、颗粒动力学理论(KTGF)与k-ε湍流模型耦合,以搅拌速度、固相体积分数为变量探究对釜体内液相速率、液相湍流动能的影响.结果表明:釜体内的液相速率、湍流动能与搅拌速度成正相关,且与固相体积分数的大小成负相关.当固体体积分数为2.5%、7%、13%,对应液相速度下降幅度为8%,16.2%,18.4%,对应湍动能下降幅度为7.6%,13.2%,20.6%.; 张强张强谢红艳; 关键词：CFD 计算流体力学

涵道螺旋桨气动特性的CFD模拟及结构参数影响分析: 2024年; 涵道螺旋桨的气动特性对涵道飞行器的动力性能有直接影响。对影响涵道气动特性的结构参数进行量化,采用单一变量法,对具有不同桨尖间隙、唇口半径、桨盘安装位置、涵道扩散角的涵道模型进行了计算流体力学(CFD)仿真研究,通过对流场结构及升力特性进行对比分析,得到了涵道螺旋桨结构参数对增升特性的影响规律。; 邹汝红胡玮军王海容; 关键词：涵道螺旋桨气动特性结构参数

火炬放空扩散及爆炸CFD模拟分析: 2024年; 在火炬点火失败的情况下,一旦地面人员或其他敏感目标接触的气体达到可燃下限浓度并发生延迟点火时,将会导致人员伤亡、财产损失或对环境造成影响,针对火炬放空时点火失败这一事件场景,采用三维CFD模拟软件对火炬放空扩散及扩散后可能发生的可燃气云爆炸进行模拟。考虑了火炬实际放空流量、火炬直径、风速以及风向等影响因素,模拟火炬放空时可燃气体云团浓度分布情况,然后根据扩散结果进行气体爆炸后果模拟。研究表明:火炬点火失败情况下,放空扩散所形成的可燃气体云团被点燃时,主要伤害事件是闪火,闪火的影响范围远高于地面且大于火炬头高度;火炬放空所形成的可燃气体云团被点燃时所形成的爆炸超压较低,在地面形成的爆炸超压基本可忽略;闪火及爆炸超压均不会对地面人员产生伤害。火炬点火失败情况下放空扩散和爆炸模拟的结果,为火炬放空时点火失败事件的应急响应提供了数据支撑。; 孙全军石一丁费普鸿葛天明王子赫; 关键词：CFD 应急响应

深部煤层地下煤气化原位点火的CFD模拟: 2024年; 地下煤气化(Underground Coal Gasification,UCG)作为一种新型采煤技术受到了广泛的关注,但UCG的实验成本较高,在开展UCG实验之前应当对煤层的演变机理进行深入的探究。计算流体力学(Calculated Fluid Dynamics,CFD)可以凭借计算机强大的计算能力,以较为低廉的成本模拟UCG的生产过程。采用Ansys公司开发的CFD软件Fluent模拟了1000 K烟气加热下深部煤层的原位加热着火过程,重点分析了温度、氧气摩尔分数和孔隙度的变化。结果表明,泵入500 s的1000 K烟气不足以点燃煤层,1000 s的烟气加热时间足以点燃煤层,该结果在时间上与劳伦斯实验室的点火时间相当。在煤层内表面,高温主要集中在靠近入口0~0.6 m内的煤层。着火前的最高温度低于加热烟气入口温度1000 K,而着火后的最高温度超过1000 K,最高温度约1250 K。O_(2)在高温区几乎全部消耗,而在其他温度较低的区域,到达煤层内表面的氧气摩尔分数不到2%。高温区孔隙度迅速增长,在1000 s时部分煤层孔隙度可达0.9左右。在煤层内部,煤层越厚,温度上升越低。在1000 s和2000 s时,7 cm线上煤层的最高温度仅为500 K左右,远低于相同加热时间下煤层内表面的最高温度。在2000 s的点火过程中,渗入7 cm和14 cm煤层中的氧气较少,内部煤层孔隙度均在0.4以下。较低的孔隙度是由较低的温度和较低的氧气摩尔分数共同造成的。对温度、氧气摩尔分数和孔隙度的模拟可为如何促进煤层内部的反应提供参考。; 张友军肖逸张正张浩宇郝军吕敏方灿邹仁杰罗光前李显姚洪; 关键词：CFD模拟点火氧气孔隙度

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